ট্রান্সফরমার - প্রাইমারী- সেকেন্ডারী সাইড, কার্যপ্রণালী
ট্রান্সফরমার - প্রাইমারী- সেকেন্ডারী সাইড, কার্যপ্রণালী

আগের পর্বে আমরা পাওয়ার ও তার কার্যপ্রণালী সম্পর্কে কিছু প্রাথমিক আলোচনা করেছিলাম, এ পর্বে আমরা দেখবো কিভাবে আয়রণ কোর পাওয়ার ের সর্বোচ্চ আউটপুট পাওয়ার হিসাব করা যায়, এবং কিভাবে কয়েলের জন্য তারের পাকসংখ্যা হিসাব করা যায়।

হিসাবপ্রণালী (Calculation)

১ম ধাপ: কোরের ক্ষেত্রফল নির্ণয়core-area

নিম্নোক্ত সূত্র অনূযায়ী কোরের প্রস্থছেদের ক্ষেত্রফল হিসাব করা হয়:

কোরের প্রস্থচ্ছেদ নির্ণয়ের সূত্র

এখানে W হলো ভোল্ট-এম্পিয়ারে (VA) তে ের আউটপুট পাওয়ারের পরিমান এবং A হলো স্কয়ার ইঞ্চিতে কোরের প্রস্থছেদের ক্ষেত্রফল
উপরের সমীকরণ থেকে লেখা যায়

সর্বোচ্চ আউটপুট পাওয়ার নির্ণয়ের সূত্র

একটি সর্বোচ্চ কতো পাওয়ার আউটপুট দিতে পারবে, তা উপরের সমীকরণের সাহায্যে হিসাব করা যায়।

২য় ধাপ: N নির্ণয়

পরবর্তিধাপে আমাদের ট্রান্সফরমারের Number of Turns per Volt (N দিয়ে প্রকাশ করা হয়) হিসাব করতে হবে। কয়েলের প্রতিটি টার্ন বা প্যাচে কত ভোল্ট উৎপন্ন হবে, তা Number of Turns per Volt থেকে বোঝা যায়। নিম্নোক্ত সূত্র অনূযায়ী Number of Turns per Volt হিসাব করা হয়:

Number of Turns per Volt নির্ণয়ের সূত্র

এখানে N হলো Number of Turns per Volt
F হলো ইনপুট ফ্রিকুয়েন্সি (হার্জ বা Hz এককে)
H হলো কোরের প্রতি স্কয়ার ইঞ্চিতে ম্যাগনেটিক ফ্লাক্স-এর সর্বোচ্চ লাইন সংখ্যা
এবং A কোরের প্রস্থছেদের ক্ষেত্রফল

ট্রান্সফরমার তৈরি করবার একটি উদাহরণ:

এমন একটি পাওয়ার ট্রান্সফরমার ডিজাইন করতে হবে, যাতে নিচের বৈশিষ্ট্য গুলো থাকবে।

  • Primary = 220 V
  • Secondary:
    1. 350 V at 120 mA
    2. 6.3 V at 3 A
    3. 5 V at 2.2 A

সমাধান:

১ম ধাপ: সর্বমোট আউটপুট পাওয়ার নির্ণয়

  1. 350 V x 120 mA = 42 Watts
  2. 6.3 V x 3 A = 18.9 Watts
  3. 5 V x 2.2 A = 11 Watts

Total = 71.9 Watts = 72 Watts

২য় ধাপ: কোরের প্রস্থচ্ছেদের ক্ষেত্রফল নির্ণয়

কোরের প্রস্থেচ্ছেদের ক্ষেত্রফল নির্ণয়

নিরাপত্তার খাতিরে এই ফলাফলের সাথে আরও 0.3 Square Inch যোগ করলে মোট ক্ষেত্রফল দাড়ায় A = 1.8 sq In.

৩য় ধাপ: ইনপুট পাওয়ার নির্ণয়

ধরা যাক, ট্রান্সফরমারটি ৯০% এফিসিয়েন্ট হবে, অর্থাৎ ইনপুটে ১০০ ওয়াট দিলে আউটপুটে ৯০ ওয়াট পাওয়া যাবে। সেক্ষেত্রে,

সর্বমোট আউটপুট পাওয়ার 72 Watts
তাহলে ইনপুট পাওয়ার হবে
আউটপুট পাওয়ার নির্ণয়

অর্থাৎ 80 Watts ইনপুট দিলে আউটপুটে 72 Watts পাওয়া যা্বে

৪র্থ ধাপ: প্রাইমারী কয়েলের কারেন্ট নির্ণয়

যেহেতু প্রাইমারিতে 80 Watts ইনপুট দেয়া হবে, সেহেতু 220V এ প্রাইমারিতে ইনপুট কারেন্ট হবে 80/220 = 0.36A ।এক্ষেত্রে প্রাইমারি সাইডে কয়েলের জন্য এমনভাবে তার নির্বাচন করতে হবে, যেনো তা নিরাপদে এই পরিমান কারেন্ট প্রবাহিত করতে পারে।

সতর্কতা:

তার নির্বাচনের সময় লক্ষ রাখতে হবে যেনো, তারের এনামেল কোটিং এ কোনো প্রকার, কাটা-ছেড়া, ঘষা-মাজা না থাকে। কয়েলের কোনো একটি প্যাচের যদি সামান্য অংশেরও ইনস্যুলেশন নষ্ট হয়ে যায়, তো সেটা পুরো ট্রান্সফর্মারকেই অকেজো করে দিতে পারে।

৫ম ধাপ: N নির্ণয়

আমাদের ক্ষেত্রে ইনপুট EMF এর ফ্রিকুয়েন্সি F = 50 Hz
H বা flux density এর মান সাধারণভাবে প্রতি Squire Inch এ 60,000 লাইন ধরা হয়।
এছাড়া পূর্বের হিসাব অনুযায়ী A = 1.8 sq in

তাহলে,

Turns Per Volt নির্ণয়

৬ষ্ট ধাপ: কয়েলের জন্য তারের পাকসংখ্যা হিসাব

প্রাইমারী কয়েলের জন্য 220 X 4.2 = 924 পাক

সেকেন্ডারী কয়েলের জন্য

  1. 350 x 4.2 = 1470 পাক
  2. 6.3 x 4.2 = 26.5 পাক
  3. 5 x 4.2 = 21 পাক

৭ম ধাপ: তারের গেজ নির্ণয়

নিরাপত্তার কারণে এধরনের ট্রান্সফর্মারের জন্য প্রতি বর্গইঞ্চিতে প্রবাহিত কারেন্টের মাত্রা ২০০০ এম্পিয়ার ধরা হয়। অর্থাৎ SWG Table এর নির্দিষ্ট কলামের (১৪ নাম্বার কলাম) ভ্যালুকে ২ গুণ করে, অথবা কারেন্ট রেটিংকে (যা সূত্রানুসারে পাওয়া গেছে) অর্ধেক করে চার্ট থেকে তারের গেজ নির্ণয় করতে হবে।

তারের ওয়্যার গজ টেবিল (SWG Table)
তারের ওয়্যার গজ টেবিল (SWG Table)

প্রাইমারী কয়েল

এ ক্ষেত্রে 0.36A (৪র্থ ধাপ অনুযায়ী), সুতরাং সূত্র মতে 0.18A (Half current rating) কে SWG Table এর ১৪ নং কলামে খুজে দেখলে সেটি অথবা এর কাছাকাছি তারের যে গেজ নাম্বারটি পাওয়া যায়, সেটিই ব্যাবহার করতে হবে। এক্ষেত্রে হবে ২৭ নং তার যা 0.18A কারেন্ট ভালোভাবেই পরিবহনে সক্ষম।
(টেবিল খেয়াল করলে দেখা যাবে এ তারটি সর্বচ্চো 0.21A কারেন্ট পরিবহন করতে পারে।)
সুতরাং প্রাইমারি কয়েলটি enamel এবং single silk কভারিং যুক্ত 27 SWG তার দিয়ে তৈরি করতে হবে।

সেকেন্ডারী কয়েল

  1. HT 350V কয়েলে 120 mA কারেন্ট প্রবাহিত হয়। এর অর্ধেক করলে দাড়ায় 60 mA বা 0.06A। টেবিল থেকে এই কারেন্টের জন্য উপযোগী তার খুজলে দেখা যায় 34 SWG তার এই পরিমাণ কারেন্ট নিরাপদে প্রবাহিত করতে পারে।
  2. Heater windings: এই কয়েল দিয়ে ২ থেকে ৩ এম্পিয়ার কারেন্ট প্রবাহিত হয়, যার অর্ধেক ১ থেকে ১.৫ এম্পিয়ার। টেবিল থেকে দেখা যায় 18 SWG তার এর জন্য উপযুক্ত।

পরিশেষে বলা যায়

  • Primary winding: 27 SWG 924 turns
  • Secondary windings:
    1. HT = 34 SWG 1050 turns
    2. Heaters
      • 18 SWG  26.5 turns
      • 18 SWG 21 turns

সমাপ্তি

আজ এ পর্যন্তই। পরবর্তীতে এই উদাহরণের ট্রান্সফরমারটির নির্মাণ কৌশল এবং 300VA ও 500VA ট্রান্সফরমারের জন্যও একটি করে উদাহরণ দেয়ার চেষ্টা করবো। ততক্ষণ পর্যন্ত আমাদের সাথেই থাকুন। কোনো প্রশ্ন থাকলে বা কোনো ভূলত্রুটি থাকলে নিচে কমেন্টস বক্স ব্যবহার করুন, চাইলে আমাদের ফেসবুক পেজ থেকেও ঘুরে আসতে পারেন। ধন্যবাদ।

মূল প্রবন্ধ: Build Your Own Coils and transformers
প্রকাশক: BPB Publications
অনুবাদ: শুকদেব বিশ্বাস
বিশেষ কৃতজ্ঞতা: Shoaib Hossain
সার্বিক সহযোগিতায়:
সৈয়দ রাইয়ান

ঘুরে আসুন আমাদের ইলেকট্রনিক্স শপ থেকেঃ
ঘুরে আসুন আমাদের ইলেকট্রনিক্স শপ থেকেঃ
ঘুরে আসুন আমাদের ইলেকট্রনিক্স শপ থেকেঃ
ঘুরে আসুন আমাদের ইলেকট্রনিক্স শপ থেকেঃ

29 টি কমেন্ট

    • কোরের প্রস্থচ্ছেদের ক্ষেত্রফল বাড়লে কয়েলের পাক কম লাগে, আর ক্ষেত্রফল কমলে পাক বেশি লাগে। এই উদাহরণে কোরের ক্ষেত্রফল ছিল 1.8 স্কয়ার ইঞ্চি, ফলে প্রাইমারীতে 220 ভোল্টের জন্য 924 পাক লেগেছে।
      কিন্তু ক্ষেত্রফল যদি কমে যায়? ধরুন ক্ষেত্রফল 1 স্কয়ার ইঞ্চি, তাহলে হিসাব করে দেখুন 220 ভোল্টে জন্য 1651.65 বা, 1652 পাক লাগে। অন্যদিকে কোরের ক্ষেত্রফল বাড়িয়ে যদি 3 স্কয়ার ইঞ্চি করা হয়, তাহলে 220 ভোল্টের জন্য 550 পাক লাগে।
      আশাকরি বোঝাতে পেরেছি

    • কোরের মাঝের limbকে toung বলা হয়। এটি কোরের মাপের এক তৃতীয়াংশ। অর্থাৎ কোরের মাপ যদি হয় 6″, তাহলে toung হবে 2″.

  1. সৈয়দ রাইয়ান ভাই, বিভিন্ন ভোল্টের ট্রান্সফরমার তৈরী করার কৌশল ও কার্যপ্রণালী সম্পর্কে বিশদভাবে বর্ণনা দেওয়া আছে, এমন কোন বাংলা পিডিএফ অথবা বইয়ের নাম জানা থাকলে দয়া করে জানাবেন কি?

  2. তারের গেজ নির্ণয়ের ক্ষেত্রে কারেন্ট রেটিং এর অর্ধেক নেওয়া হচ্ছে কেন? যেমন ০.৩৬ এম্পিয়ার এর অর্ধেক ০.১৮ এর জন্য তারের গেজ নির্ধারন করা হয়েছে। কিন্তু ফুল লোডের ক্ষেত্রে যদি এই তারে 0.36 এম্প কারেন্ট প্রবাহিত হয় তাহলেতো তার গরম হয়ে যেতে পারে। ব্যাপারটা যদি একটু ক্লিয়ার করতেন।

    • এই আর্টিকেলটি একটি ইংরেজী বইয়ের অনুবাদ মাত্র। এখানে আমরা শুধু ভাবানুবাদ করেছি, কোনোকিছুই পরিবর্তন করা হয়নি। মূল বইয়ে যে চার্টটি ব্যবহার করা হয়েছে, এখানে সেই চার্টটিই তুলে দেয়া হয়েছে। খুব শীঘ্রই আমরা আমাদের নিজস্ব সংশোধিত চার্ট প্রকাশ করবো বলে আশা রাখি। ধন্যবাদ 🙂

  3. ভাই কত ওয়াট এর জন্য কত সাইজের তার ব্যবহার করবো একটু বলবেন
    আর এ্যমপিয়ার বারানো বা কমানোর নিয়ম টা একটু বলবেন ভাই

    • তারের গেজ ওয়াটের ওপর নয়, বরং কারেন্টের উপর নির্ভর করে। আপনি হিসাব করে বের করুন কতো কারেন্ট দরকার, তারপর সেই অনুযায়ী চার্ট দেখে গেজ বের করুন। ধন্যবাদ 🙂

      • S.B.Dada
        এখানে একটা কেলকুলুসেন সংশোধোন
        করা হয়নি তাহলো। ২য় ধাপ: কোরের প্রস্থচ্ছেদের ক্ষেত্রফল নির্ণয়
        √72÷5.88=1.4431 এটা হবে।
        √72÷5.58=1.5207 এটা আগে ছিলো।
        সংশোধন করার পরে সব ঠিক আছে সুদু
        শেসের 1.52 যায়গায় 1.44 হবে মনে হয়।
        ভুল হলে খমা করবেন। ধন্যবাদ

  4. ভাই এই বৈটাকি অনুবাদ করেদিবেন

    Induction Motor Design (3-Phase)

    Output Equation: – It gives the relationship between electrical rating and physical dimensions (Quantities)

    Output of a 3 phase IM is

    Where
    VPh1= Input phase voltage
    IPh1= Input Phase current

    Or equation (1) can be written as

    Where
    f = frequency of supply =PN/120
    P =No of Poles
    N =Speed in RPM
    Kpd1= Winding factor =0.955

    = Average value of fundamental flux density
    =Pole pitch =
    D = Inner diameter of stator
    L = Length of the IM

    Total Ampere conductors is known as total electric loading
    Specific electric loading
    It is defined as electric loading per meter of periphery, denoted by.

    Or
    Putting the values of f, & NPh1IPh1 in equation 2 we get

    Or

    Where

    Choice of magnetic loading ():
    (is average value of fundamental flux density in the air gap)
    Magnetizing current :
    P.F :
    Iron Loss :
    Heating & Temp rise :
    Overload Capacity :
    We know

    If voltage is constant so for , Nph1 will be less.
    And we know
    Leakage reactance Leakage Reactance
    Isc is more Dia of circle diagram Overload Capacity

    Noise & Vibration :
    Size :
    Cost :
    Range of = 0.3 to 0.6 Tesla

    Choice of specific electric loading:
    Copper Losses :
    Heating & Temp Rise :
    Overload Capacity :
    If NPh1
    And we know
    Leakage reactance
    Isc is more Dia of circle diagram Overload Capacity

    Size :
    Cost :

    Suitable values of are

    =10,000 to 17,500 Amp Cond/meter up to 10 KW
    =20,000 to 30,000 Amp Cond/meter up to 100 KW
    =30,000 to 45,000 Amp Cond/meter > 100 KW

    Mini and Maxi value of C:
    We know

    Effect of Speed on cost and size of IM:

    So for higher speed IM volume is inversely proportional to speed.
    Hence High speed means less volume that is low cost

    Estimation of main dimensions (D, L):

    We know

    Solving equation (1) & (2) we can find out D & L.

    Length of Air gap:

    Note: D & L are in Meters

    For medium rating machines

    Effective length of machine:

    Generally
    l1= l2= l3=………. = ln

    Let
    nv =No of ventilating ducts
    bv = Width of one ventilating duct
    (Generally for every 10 cm of core length there used to be 1 cm ventilating duct)

    Gross Iron length
    l = l1+ l2+ l3+………. +ln
    Actual Iron length
    li =Ki*l

    Where Ki =Stacking factor
    =0.90 to 0.92
    Overall length
    L = l + nv*bv
    Effective length

    Where =Effective width of ventilating duct (1.8T, change slot dimensions)
    Mean flux density in the stator tooth is calculated at of tooth height from the narrow end of the stator tooth.

    Dia of stator at of tooth height from narrow end

    Slot pitch at of tooth height from narrow end

    Width of the tooth at of tooth height from narrow end

    Area of one stator tooth at of tooth height from narrow end
    (Where li = ki l=Actual iron length)

    Area of all the stator teeth under one pole

    So mean flux density in teeth

    (10) Depth (Height) of stator yoke (hy):
    Flux through stator yoke is half of the flux per pole

    Where By = flux density in yoke
    = 1.3 to 1.5 T
    So

    (11) Outer dia of IM (Do):

    (12) Estimation of iron losses:

    Corresponding to flux density in tooth find out iron loss per Kg from the graph given on page 19, fig 18.
    Iron loss in teeth
    = pit* density * volume of iron in teeth
    = pit* 7600 * volume of iron in teeth
    Corresponding to flux density in yoke find out iron loss per Kg from the graph given on page 19, fig 18.
    Iron loss in yoke
    = piy* density * volume of iron in yoke
    = piy* 7600 * volume of iron in yoke
    Total iron losses Pi = Iron loss in teeth + Iron loss in yoke
    So

    Rotor Design:

    (1) Estimation of rotor no of slots (S2)
    If S1= S2, cogging will take place and slot selection also affects noise & vibrations. So as a general rule to avoid crawling, cogging and keeping noise & vibrations low, following slot combinations are selected

    Where, q1 & q2 are no of slots per pole per phase for stator and rotor respectively.
    So No of rotor slots

    (2) Estimation of rotor no of turns, conductors etc

    Wound rotor IM:
    We may keep

    So No of turns per phase on rotor

    Total no of conductors on rotor

    Conductors per slot for rotor
    Make it (NC2) integer if not and divisible by 2 for 2 layer winding. Hence find out correct value of NC2, NPh2 & Z2 i.e. NC2,Corrected NPh2,Corrected ¸ Z2,Corrected

    Cage rotor IM:
    No of rotor bars

    (3) Rotor current (IPh2)
    It is assumed that 85% of ampere turns get transferred to the rotor.
    Ampere turns on stator

    Wound rotor IM:
    Ampere turns on rotor
    So
    Or
    Cage rotor IM:
    Ampere turns on rotor
    So
    Or
    End ring current

    (4) Size of rotor conductors:
    Wound rotor IM:
    X-sectional area of rotor conductor

    Where = Current density in rotor winding
    = 4 to 5 A/mm2
    (Higher than stator current density because rotor is rotating so cooling is increased hence, is more)
    SWG or strip conductors may be used.

    (b) Cage rotor IM:
    X-sectional area of rotor bar

    Where = Current density in rotor bar
    = 5 to 7 A/mm2
    (Higher than stator & wound rotor because rotor conductors are     bare that is no insulation so better heat conduction resulting in     better cooling so is more)
    If round bars are used then dia of bar

    Or

    X-sectional area of rotor endring

    Current density in end ring is same as current density in bar.

    (5) Flux density in rotor tooth
    (Note: This is same as flux density in stator tooth)
    Dia of rotor at of tooth height from narrow end

    Slot pitch at of tooth height from narrow end

    Width of the tooth at of tooth height from narrow end

    Area of one stator tooth at of tooth height from narrow end

    Area of all the stator teeth under one pole

    So mean flux density in teeth

    (6) Rotor copper loss

    Wound rotor:
    Length of mean turns of rotor

    DC resistance per phase at 75 0 C

    We don’t take the ac resistance because the rotor current frequency is very small (f2=sf)
    So Rotor cu loss

    Cage rotor:
    Resistance of one bar
    Cu loss in bars
    Resistance of end ring

    Cu loss in end rings

    Total cu loss = Cu loss in bars + Cu loss in end rings

    Slip

    Losses = Rotor Iron Loss (Negligible) + Rotor Cu loss + F & W loss
    F & W loss up to 5% for small motors
    3% to 4% for medium motors
    2% to 3% for large motors

    S up to 5% for small motors
    2.5% to 3.5% for medium motors
    1% to 1.5% for large motors

    Effective air gap length:

    Effective air gap length

    Where

    K01 & K02 are constants

    MMF required in air GAP:

    AT/m

    Flux density distribution:

    Flux density at 300 from direct axis
    = flux density at 600 from inter-polar axis
    So

    For all practical purposes this value is modified to

    Estimation of magnetizing current & No load current (Im & Io):

    S.No
    Part
    Length of path
    Flux density
    at (AT/m)
    ATpole-pair
    1
    Stator Yoke
    ly
    By
    aty
    ATy
    2
    Stator Tooth
    2ht1

    at2ht1
    AT2ht1
    3
    Air Gap

    4
    Rotor Tooth
    2ht2

    at2ht2
    AT2ht2
    5
    Rotor Yoke
    lry
    Bry
    atry
    ATry
    ATpole-pair ==

    AT for one pole
    So no load current

    No load current

    No load power factor

    Estimations of Ideal Blocked rotor current:
    Total resistance referred to stator

    Total leakage reactance referred to stator

    Estimation of leakage reactance:

    Leakage reactance consists of
    Stator slot leakage reactance
    Rotor slot leakage reactance
    (a) Wound rotor or
    (b) Cage rotor

    Overhang or end turns leakage reactance

    Zigzag leakage reactance

    For cage rotor IM Zigzag leakage reactance is small and may be ignored.
    Differential or harmonic leakage reactance

    Stator slot leakage reactance:
    Assumptions are
    (i) Permeability of iron is infinity so NO MMF is consumed in iron path.
    (ii) Leakage flux path is parallel to slot width

    Let
    Ic1 = Conductor current (A)
    Zc1 = No of conductors per slot
    Z1 = Total No of conductors
    NPh1 = Turns per Phase
    P = No of poles
    q1 = Slot / Pole /Phase
    (a) For 1-Layer winding
    Total amp conductors in slot =Ic1 Zc1
    Consider an elementary path of thickness dx at a distance of x as shown in the figure. Let be the leakage flux through the elementary path of thickness dx & height x.
    MMF at distance x

    —— (1)
    Permeance —– (2)
    So

    —- (3)

    Leakage flux linkages associated with this elementary path

    ———- (4)
    So flux linkages in height h1

    ——————- (5) (Integrating equation 4 from 0 to h1)
    ——————- (6)

    Leakage flux linkages in height h2
    ——————- (7)

    Leakage flux linkages in height h3
    ——————- (8)

    Leakage flux linkages in height h4
    ——————- (9)

    Total slot leakage flux
    ———– (10)

    Slot leakage inductance will be
    ——— (11)
    ——— (12)
    Where

    No of slots per phase =Pq1

    Slot leakage inductance per phase
    ———- (13)
    Total No of conductors

    So Put in above equation
    So
    Or ——– (14)
    Slot leakage reactance per phase (1-Layer)

    ——– (15)

    (b) For 2-Layer winding
    Same as 1-Layer winding

    Slot leakage reactance per phase (2-layer)
    ——– (16)

    Rotor slot leakage reactance(X2)

    (a) Wound rotor: Estimated in the same manor as for stator.
    (b) Cage rotor:
    W0 = b02 = (0.2 to 0.4) d2bar
    h = 1 to 3 mm
    Rotor reactance per phase
    —————– (17)
    Where

    Rotor resistance referred to stator

    Where

    Overhang leakage reactance(X0):

    ————– (18)

    Where

    l0 = Length of conductor in overhang
    Ks = Slot leakage factor

    Zigzag leakage reactance (Xz):

    ————— (19)
    Where
    &

    Differential or Belt or Harmonic leakage reactance (Xh):
    It is ignored for cage rotor but considered for wound rotor IM. It is due to the fact that spatial distribution of MMFs of the primary and secondary windings is not the same; the difference in the harmonic contents of the two MMFs causes harmonic leakage fluxes.

    —————– (20)
    Where
    Kh1 & Kh2 are the factors for stator & rotor

    Hence
    Total leakage reactance referred to the stator side

    Construction of Circle Diagram from designed data:
    We should know following for drawing the circle diagram
    No load current and no load power factor
    Short circuit current and short circuit power factor

    Steps to draw the circle diagram are (See the figure on next page)

    Draw horizontal (x-axis) and vertical (y-axis) lines.
    Draw I0 at an angle from vertical line assuming some scale for current.
    Draw Isc at an angle from vertical line.
    Join AB, which represents the o/p line of the motor to power scale.
    Draw a horizontal line AF, and erect a perpendicular bisector on the o/p line AB so as to meet the line AF at the point O’. Then O’ as center and AO’ as radius, draw a semi circle ABF.
    Draw vertical line BD; divide line BD in the radio of rotor copper loss to stator copper loss at the point E.
    Join AE, which represent the torque line.

    Determination of design performance from above circle diagram
    Power scale can be find out from current scale
    Power in watt per Cm = Voltage x Current per Cm

    Full load current & power factor
    Draw a vertical line BC representing the rated o/p of the motor s per the power scale. From point C, draw a line parallel to o/p line, so as to cut the circle at pint P. Join OP which represents the full load current of the motor to current scale. Operating power factor can also be found out.

    Full load efficiency
    Draw a vertical line from P as shown in above figure.
    PL = O/p Power
    PX = I/p Power

    Full load slip

    Starting torque
    Line BE represents the starting torque of the motor in synchronous watts to power scale
    We can also draw maximum torque and maximum power output from circle diagram.
    (Not shown in above diagram)

  5. হ্যালো ভাই কামন আছে । একটা সম্যায় পডেছি তাহল তার বা খের নিয় আমার দরকার SWG টেবিলের 32 কারেন্ট হল 0.09 আমি দোকাদার কে বোঝাতে পারছি না .সুতারাং দোকানদারকে কিভাবে বললে বা টেবিলের কোন নম্বর বললে ।আমার প্রোজযনীয় তার বা খের পাব।দয়া করে তারা তারি বিষয়টা জানাবেন।ধন্যবাদ

কমেন্ট প্রদান

Please enter your comment!
Please enter your name here